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懸 挑 式 腳 手 架 工 程 安 全 方 案

XXXXX 公 司

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目錄
第一章 第二章 第三章 第四章 第五章 第六章 第七章 第八章 第九章 第十章 編制依據? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 工程概況? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 懸 挑 式 腳手架 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 腳手架的勞動力安排 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 6 腳手架驗收? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 7 安全使用管理? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 7 腳手架拆除安全技術措施 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 9 安全防護 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 11 腳手架計算書 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 12 其他事 項 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 32

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腳手架專項施工方案
第一章 編制依據
《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》 JGJ130-2001 中國 建筑工業出版社; 《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業出版社; 青建管質字(2008)53號文件《建筑工程腳手架及模板支撐系統 安全管理暫行規定》

第二章

工程概況

XXXXX 工程,是由 XXXXX 公司投資興建,由 XXXXX 公司設計, 工程地點位于 XXXXX,工程包括地下兩層(含地下室、人防、車庫) 和網點兩層及 A、B 住宅樓,總建筑面積 28883.9 ㎡,A 號樓住宅層 數 29 層,A 號樓總高度 98.9m;B 號樓住宅層數 26 層,B 號樓總高 度 91.1m。樓結構形式為框剪結構,基礎形式為柱下獨立基礎。

第三章

懸挑式腳手架

根據現場實際情況,A 號樓住宅部分樓層高 2.9 米,住宅層數為 29 層, 共計 31 層; 號樓住宅部分樓層高 2.9 米, B 住宅層數為 27 層, 共計 29 層;自地下室負二層開始至網點二層采用雙 排 扣 件 式 落地 腳手架;第三層開始采用普通型鋼懸挑式腳手架,每六層懸挑一次, 每段搭設高度為 17.4 米不大于規范要求的 20 米。 一、腳手架材料選擇 l、普通型鋼懸挑腳手架,選用架設鋼管外徑48mm,壁厚3.5mm, 鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋、分層、壓
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痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將 入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位,進行鋼管抗彎、抗拉 等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用。 2、 本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件, 應符合建設部 《鋼 管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家 提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與 鋼管相匹配,貼和面應平整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小 距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣 件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力 等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、 搭設架子前應進行保養, 除銹并統一涂色, 顏色力求環境美觀。 腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆紅白相間色,剪力撐統一漆桔 紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網,網目應滿足2000目/100cm2,做耐 貫穿試驗不穿透,1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環 境效果要求,選用綠色。要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許 可證和質量合格證, 以及由青島市建筑安全監督管理部門發放的準用 證。 6、連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》 (GB 700-88)中Q235鋼的要求。 7、型鋼水平懸挑桿采用16號槽鋼,且設鋼絲繩拉結。懸挑梁尾端
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放置在建筑結構上的長度不應小于1.2米,使用直徑不小于16mm的鋼 筋錨固在工程結構上,錨固節點不少于2處;懸挑梁前端應采用直徑 不小于14的鋼絲繩進行吊拉卸載,吊拉電不小于2處。 二、腳手架搭設流程及要求 懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→ 橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿(擱柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板 →扎防護欄桿→扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻 距離,并做好標記;用鋼卷尺拉直,分出立桿位置,并用小竹片點出 立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整, 不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐 角除雙向增設, 待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可 拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時,宜先立外排,后立內排。 其余按一下構造要求搭設。 1、 腳手架搭設 本工程A號高度為 98.9 米, B號高度為 91.1 米均從第三層開始采取 懸挑式腳手架分段搭設,每段搭設高度不得超過 20m。腳手架必須搭 設雙排,腳手架立桿縱距不大于 1.5m,橫距不大 1.2m,大橫桿步距 不大于 1.8m。懸挑腳手架懸挑梁必須使用 16 號以上工字鋼或槽鋼。 懸挑梁尾端應使用φ 16 以上鋼筋錨固在工程結構上, 錨固點不少于 2 處;懸挑梁前端應采用φ 14 以上鋼絲繩進行吊拉卸荷。腳手架應為
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獨立的系統,禁止與卸料平臺、模板支撐體系、物料提升機及外用施 工電梯等相連接。 2、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網掛設,大橫 桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿, 兩端固定在立桿, 以形成空間結構整體受力。 (3)大小橫桿連接構造要求

3、剪刀撐 腳手架外側立面滿設剪刀撐,并應由底至頂連續設置; 剪刀撐 斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不小于1m,應采用不少于3個旋轉 扣件固定。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的 伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 4、腳手板、腳手片的鋪設要求
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(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板:板寬為200mm, 里外立桿間應滿鋪腳手板,無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設,滿鋪到位,不留空位, 不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點,要求綁扎 牢固,交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片,發現有破損的 要及時更換。 5、連墻件 (1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按 垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固,防止其移動變形,且盡量設置在外架大 小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求,確因施工需要除 去原拉結點時,必須重新補設可靠,有效的臨時拉結點,以確保外架 安全可靠。

第四章

腳手架的勞動力安排

1、為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳 手架的工程量,確定本工程外腳手架搭設人員需要6~10人,均有上 崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理 機構,搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。
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3、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可,方 可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。

第五章

腳手架驗收

一、施工單位項目經理、方案編制人員、安全管理人員及項 目總監應對腳手架與模板支撐系統分階段進行聯合驗收, 經檢查 合格并履行簽字手續后,方可投入使用。 二、腳手架及模板支撐系統下列階段應進行檢查與驗收: (一)基礎完工后; (二)腳手架搭設完 10~13m 高度,高大模板支撐系統搭設 6m 高度后; (三)達到設計高度后; (四)操作層上加設荷載及澆筑混凝土前; (五)混凝土澆注完后; (六)遇有六級以上大風或雨雪天氣后。 第六章 安全使用管理 一、操作人員必須持有登高作業操作證,方可上崗。作業層上 的施工載荷應符合設計要求,不得超載。澆注混凝土時,施工單 位應派專人對模板支撐系統進行觀測, 發現異常應立即采取應急 措施。 二、腳手架及模板支撐系統使用過程中,基礎應保持穩固、 排水暢通,基礎周邊不得隨意開挖。 三、腳手架及模板支撐系統在使用過程中,項目經理、技術 人員、 安全管理人員及項目總監每周應對下列重點項目進行檢查 并簽字確認: (一)各桿件的設置和連接,連墻件、支撐、門洞桁架等的 構造是否符合要求;
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(二)地基是否積水,底座是否松動,立桿是否懸空; (三)扣件螺栓是否松動; (四)立桿的沉降與垂直度的偏差是否超過規定標準; (五)安全防護是否嚴密; (六)是否有超載現象; (七)規范標準要求的其它內容。
四、安 全 管 理 1、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大 橫桿,形成避雷網絡,并檢測接地電阻不大于30Ω 。 2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內,并做好 可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架,發現問題和隱患,在施工作業前及時維修 加固,以達到堅固穩定,確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹 篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全 帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業時,應盡 量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不 得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后,經項目部安全員驗 收合格后方可使用。任何班組長和個人,未經同意不得任意拆除腳手
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架部件。 9、嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不 得大于3kN/m2,確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數 不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時, 應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。

第七章

腳手架拆除安全技術措施

腳手架拆 除與搭 設順序相 反。即 從上到下 逐層拆 除。不 得 上 下 同 時 作 業 。嚴 禁 先 將 連 墻 體 整 層 或 數 層 拆 除 后 再 拆 腳 步手架,分級拆除高低差不應大于 2 步。高差大于 2 步應增 加連墻體 加固。當腳手架 分級分 立面拆除 時。對 不拆除的 腳 手 架 兩 端 要 用 連 墻 桿 和 橫 向 斜 桿 進 行 加 固 。拆 除 的 各 構 配 件 嚴禁拋擲 在地面 ,拆除區 域要設 警木標志 和監護 人監視。拆 除的材料要按指定的場地分類堆放整齊或及時運出場地。 一、 拆架前, 全面檢查擬拆腳手架, 根據檢查結果, 擬訂出作業計劃, 報請批準,進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括:拆架的步 驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 二、拆架時應劃分作業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應 設專人指揮,禁止非作業人員進入。 三、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防
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滑鞋。 四、拆架程序應遵守“由上而下,先搭后拆”的原則,即先拆拉桿、 腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按“一 步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 五、 拆立桿時, 要先抱住立桿再拆開最后兩個扣, 拆除大橫桿、 斜撐、 剪刀撐時,應先拆除中間扣件,然后托住中間,再解端頭扣。 六、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時,應用臨時撐 支住,然后才能拆除。 七、拆除時要統一指揮,上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關 的結扣時,應先通知對方,以防墜落。 八、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。 九、在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清 楚后方可離開。 十、拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地 點隨拆隨運,分類堆放,“當天拆當天清”,拆下的扣件和鐵絲要集 中回收處理。 十一、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。 十二、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放,整理保養。 十三、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復 崗后的人為事故。 十四、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除,嚴 禁夜間拆除。
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十五、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止 外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。

第八章

安全防護

一、建筑物外側應實行全封閉圍擋, 腳手架應按規定設置密目 安全網。 二、腳手架操作層安全防護應符合下列規定: (一)腳手架搭設應高于操作層 1.5m 以上; (二) 在操作層上,腳手架外側大橫桿與腳手板之間要按要求 設置兩道防護欄桿和擋腳板,上欄桿高度為 1.2m,下欄桿高度 0.6m, 擋腳板高度為 18cm; (三) 操作層腳手板應鋪滿、鋪穩,嚴禁出現探頭板。當使用 竹笆腳手板時,縱向水平桿應固定在橫向水平桿上,并應等間距 設置,間距不應大于 40cm;使用木腳手板時,接頭處應采用對接平 鋪, 接頭處下方必須設置兩根小橫桿, 并用定型化的腳手板卡帶固定; (四) 操作層腳手板與墻體的距離不應大于 15cm,超過時應加 設腳手板進行有效防護; (五) 腳手架操作層下方三步架內,必須按照操作層的要求, 層層加設防護欄桿、擋腳板,滿鋪腳手板,腳手板內側與墻體距離應 滿足規范要求。 三、 腳手架內距地面3.2m處應設置首層安全平網, 每隔不大于10m 再設層間安全平網。安全平網內側距墻體不應大于15cm,大于時應加 設安全平網進行有效防護。 四、在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須辦理動火審批手續, 配置滅火裝置并設專人監護。

第九章

腳手架計算書
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一、參數信息: 1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為 17.4 m,立桿采用單立桿; 搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.5m,立桿的橫距為1.05m,立桿的 步距為1.8 m; 內排架距離墻長度為0.30 m; 小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根; 采用的鋼管類型為 Φ 48×3.5; 橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數 1.00; 連墻件布置取兩步兩跨,豎向間距 3.6 m,水平間距3 m,采用 扣件連接; 連墻件連接方式為雙扣件; 2.活荷載參數 施工均布荷載(kN/m2):2.000; 同時施工層數:2 層; 3.風荷載參數 本工程地處山東青島市,查荷載規范基本風壓為0.600kN/m2,風 荷載高度變化系數μ z為1.000,風荷載體型系數μ s為1.128; 計算中考慮風荷載作用; 4.靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248; 腳手板自重標準值(kN/m2):0.350;欄桿擋腳板自重標準值
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(kN/m):0.140; 安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005;腳手板鋪設層 數:10 層; 腳手板類別:木腳手板;欄桿擋板類別:欄桿、竹夾板擋板; 5.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼, 其中建筑物外懸挑段長度1.5m, 建 筑物內錨固段長度 2.3 m。其與樓板的連接使用直徑在16mm以上的鋼 筋進行錨固; 樓板混凝土標號:C30; 6.拉繩與支桿參數

鋼絲繩安全系數為:6.000; 鋼絲繩與墻距離為(m):3.000; 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結, 最里面鋼絲繩距離建筑
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物 1.2 m。

二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上 面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的 最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ; 腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ; 活荷載標準值: Q=2×1.5/3=1 kN/m; 荷載的計算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m;

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小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩, 計算公式如下:

最大彎矩 Mqmax =1.656×1.052/8 = 0.228 kN.m; 最大應力計算值 σ = Mqmax/W =44.927 N/mm2; 小橫桿的最大彎曲應力 σ =44.927 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓 強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ;

最大撓度 ν = 5.0×1.213×10504/(384×2.06×105×121900)=0.765 mm; 小橫桿的最大撓度 0.765 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm,滿足要求! 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算, 小橫桿在大橫桿的
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上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN; 腳手板的荷載標準值: P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kN; 活荷載標準值: Q= 2×1.05×1.5/3=1.05 kN; 荷載的設計值: P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4× 1.05)/2=0.869 kN;

大橫桿計算簡圖 2.強度驗算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計 值最不利分配的彎矩和。

均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m; 集中荷載最大彎矩計算公式如下:

集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.267×0.869×1.5= 0.348 kN.m;
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M = M1max + M2max = 0.007+0.348=0.355 kN.m 最大應力計算值 σ = 0.355×106/5080=69.906 N/mm2; 大橫桿的最大應力計算值 σ = 69.906 N/mm2 小于 大橫桿的抗 壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求! 3.撓度驗算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計 值最不利分配的撓度和,單位:mm; 均布荷載最大撓度計算公式如下:

大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度: ν
max

= 0.677×0.038×15004

/(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm; 集中荷載最大撓度計算公式如下:

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度: 小橫桿傳遞荷載 P=(0.04+0.184+1.05)/2=0.637kN ν = 1.883×0.637×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.612 mm; 最大撓度和:ν = ν
max

+ ν

pmax

= 0.052+1.612=1.665 mm;

大橫桿的最大撓度 1.665 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm,滿足要求!
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四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、 旋轉單扣件承載力取值為8.00kN, 按照扣 件抗滑承載力系數1.00,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時, 扣件的抗滑承載力按照下式計 算(規范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN; R -- 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 小橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN; 大橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN; 腳手板的自重標準值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN; 活荷載標準值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN; 荷載的設計值: R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4× 1.575=2.653 kN; R < 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、 活荷載和風荷載。 靜荷載標準 值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/m NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×17.4= 2.558kN; (2)腳手板的自重標準值;采用木腳手板,標準值為0.35kN/m2
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NG2= 0.35×10×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.544 kN; (3)欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、竹夾板擋板,標準 值為0.14kN/m NG3 = 0.14×10×1.5/2 = 1.05 kN; (4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網;0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×19.6 = 0.147 kN; 經計算得到,靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.299 kN; 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和, 立桿按一縱距內施 工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN; 風荷載標準值按照以下公式計算

其中 Wo -- 基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2001)的規定采用: Wo = 0.6 kN/m2; Uz -- 風荷載高度變化系數,按照《建筑結構荷載規范》 (GB50009-2001)的規定采用: Uz= 1 ; Us -- 風荷載體型系數:取值為1.128; 經計算得到,風荷載標準值
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Wk = 0.7 ×0.6×1×1.128 = 0.474 kN/m2; 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.299+ 1.4×3.15= 13.169kN; 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.299+ 0.85×1.4×3.15= 12.51 kN; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.474×1.5× 1.82/10 = 0.274 kN.m; 六、鋼絲繩卸荷計算(因此內容在規范以外,故僅供參考): 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。 在腳手架全高范圍內卸荷2次;吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫 桿的交點位置;以卸荷吊點分段計算。 第1 次卸荷凈高度為6m; 第2 次卸荷凈高度為6.6m;

經過計算得到
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a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度 a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度 第1次卸荷處立桿軸向力為: P1 = P2 = 1.5×13.561×6/19.6 =6.227 kN; kx為不均勻系數,取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN): T1 = P1/sina1 = 6.227/0.912 = 6.828 kN T2 = P2/sina2 = 6.227/0.995 = 6.258 kN G1 = P1/tana1 = 6.227/2.222 = 2.802 kN G2 = P2/tana2 = 6.227/10.000 = 0.623 kN 其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力。 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 =6.828 kN。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:

其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN), 計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm); α -- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,取0.82; K -- 鋼絲繩使用安全系數。 計算中[Fg]取 6.828kN,α =0.82,K=6,得到: 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為:d =(2×6.828×6.000/0.820)0.5
21

= 10.0 mm。 吊環強度計算公式為:σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] -- 吊環鋼筋抗拉強度,《混凝土結構設計規范》規 定[f] = 50 N/mm2; N -- 吊環上承受的荷載等于[Fg]; A -- 吊環截面積,每個吊環按照兩個截面計 算,A=0.5π d2; 選擇吊環的最小直徑要為:d =(2×[Fg]/[f]/π )0.5 =(2×6.828 ×103/50/3.142)0.5 = 10 mm。 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 10.0 mm,必須拉緊至 6.828 kN, 吊環直徑為 10 mm。 根據各次卸荷高度得: 第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 10.5 mm,必須拉緊至 7.511 kN, 吊環直徑為 10 mm。 七、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:

立桿的軸向壓力設計值 :N = 13.169×7/17.4 =5.298 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm; 計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 :k = 1.155 ; 當驗算桿件長細比時,取塊1.0; 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ;
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計算長度 ,由公式 lo = k×μ ×h 確定 :l0 = 3.118 m; 長細比 Lo/i = 197 ; 軸心受壓立桿的穩定系數φ ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得 到 :φ = 0.186 ; 立桿凈截面面積 : A = 4.89 cm2; 立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值 :[f] =205 N/mm2; σ = 5298/(0.186×489)=58.249 N/mm2; 立桿穩定性計算 σ = 58.249 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計 值 [f] = 205 N/mm2,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式

立桿的軸心壓力設計值 :N = 12.51×7/17.4 =5.033 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm; 計算長度附加系數參照 《扣件式規范》 表5.3.3得 : k = 1.155 ; 計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.118 m; 長細比: L0/i = 197 ; 軸心受壓立桿的穩定系數φ ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 : φ = 0.186 立桿凈截面面積 : A = 4.89 cm2; 立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm3;
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鋼管立桿抗壓強度設計值 :[f] =205 N/mm2; σ = 5033/(0.186×489)+273994.358/5080 = 109.27 N/mm2; 立桿穩定性計算 σ = 109.27 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計 值 [f] = 205 N/mm2,滿足要求! 八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = 0.474 kN/m2; 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2; 按《規范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向 力(kN), N0= 5.000 kN; 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算: Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.163 kN; 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.163 kN; 連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = φ ·A·[f] 其中 φ -- 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 φ =0.949, l為內排架距離墻的長度; 又: A = 4.89 cm2;[f]=205 N/mm2; 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN;
24

Nl = 12.163 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 12.163小于雙扣件的抗滑力 16 kN,滿足 要求!

連墻件扣件連接示意圖 九、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為 墻支點。 本方案中,腳手架排距為1050mm,內排腳手架距離墻體300mm, 支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm, 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.2 cm4,截面抵抗矩W = 108.3 cm3,截面積A = 21.95 cm2。 受腳手架集中荷載 P=(1.2×7.299 7.299 +1.4×3.15)× 7/17.4= 5.298 kN;
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水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m;

懸挑腳手架示意圖

懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到

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懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)

懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為: R[1] = 6.6 kN; R[2] = 3.766 kN; R[3] = 0.106 kN。
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最大彎矩 Mmax= 0.736 kN.m; 最大應力 σ =M/1.05W+N/A= 0.736×106 /( 1.05 ×108300 )+ 5.298×103 / 2195 = 8.886 N/mm2; 水平支撐梁的最大應力計算值 8.886 N/mm2 小于 水平支撐梁的 抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求! 十、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下

其中φ b -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:

φ

b

= 570 ×10×63× 235 /( 1200×160×235) = 1.87

由于φ b大于0.6,查《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附表B, 得到 φ b值為0.919。 經過計算得到最大應力 σ = 0.736×106 /( 0.919×108300 )= 7.391 N/mm2; 水平鋼梁的穩定性計算 σ = 7.391 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿 足要求! 十一、拉繩的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算

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其中RUicosθ i為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθ
i

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為: RU1=7.109 kN; 十二、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算,為 RU=7.109 kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑14mm。

其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN), 查表得Fg=123KN; α --鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對6×19、6×37、6×61 鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α =0.85; K -- 鋼絲繩使用安全系數。K=6。 得到:[Fg]=17.425KN>Ru=7.109KN。 經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力 N,為 N=RU=7.109kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為
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其中 [f] 為拉環受力的單肢抗剪強度,取[f] = 50N/mm2; 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(7109×4/3.142 ×50)
1/2

=14mm;

十三、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.106 kN; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:

其中 [f] 為拉環鋼筋抗拉強度,按照《混凝土結構設計規范》 10.9.8條[f] = 50N/mm2; 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=[106.096× 4/(3.142×50×2)]1/2 =1.162 mm; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面, 并要 保證兩側30cm以上錨固長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓, 螺栓粘結力錨固強度計算 如下: 錨固深度計算公式:

其中 N -- 錨固力, 即作用于樓板螺栓的軸向拉力, = 0.106kN; N
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d -- 樓板螺栓的直徑,d = 20mm; [fb] -- 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取 1.27N/mm2; [f]-- 鋼材強度設計值,取215N/mm2; h -- 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度, 經過計算得到 h 要大于 106.096/(3.142×20×1.27)=1.33mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215× 10-3=67.51kN 螺栓的軸向拉力N=0.106kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN,滿足要求! 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如 下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:

其中 N -- 錨固力, 即作用于樓板螺栓的軸向壓力, = 3.766kN; N d -- 樓板螺栓的直徑,d = 20mm; b -- 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5×d=100mm; fcc -- 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取 0.95fc=11.9N/mm2; 經過計算得到公式右邊等于115.26 kN, 大于錨固力 N=3.77 kN , 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!
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第十章
一、通道

其他事項

1、各類人員上下腳手架必須在專門設置的人行通道(斜道) 行走,不準攀爬腳手架,通道可附著在腳手架設置,也可靠近建 筑物獨立設置。 2、通道(斜道)構造要求: 1)人行通道寬度不小于 1m,坡度宜用 1:3;運料斜道寬度 不小于 1.5m,坡度 1:6。 2)拐彎處應設平臺,通道及平臺按臨邊防護要求設置防護 欄桿及擋腳板。 3)腳手板橫鋪時,橫向水平桿中間增設縱向斜桿;腳手板 順鋪時,接頭采用搭接,下面板壓住上面板。 4)通道應設防滑條,間距不大于 30cm。 二、卸料平臺 1、接料平臺搭設形式有兩種:落地式、懸挑式。 2、落地式接料平臺搭設高度不得大于 30m,各桿件的間距 應由計算決定,但縱橫向立桿間距及大橫桿的步距均不應大于 1.2m。接料平臺架體應設置縱橫向剪刀撐。 3、懸挑接料平臺的懸挑梁應采用 16 號以上工字鋼或槽鋼。 懸挑梁尾端放置在建筑結構上的長度不應小于 1.2m,使用φ 16 以上鋼筋錨固在工程結構上,錨固點不少于 2 處;懸挑梁前端應 采用φ 14 以上的鋼絲繩進行吊拉卸荷,吊拉點不少于 2 處。 4、懸挑接料平臺應設計成定型化、工具化產品,四周圍護 高度宜為 1.5m,其周邊按規定設置兩道防護欄桿,并用竹膠合 板等進行硬防護。 5、接料平臺上應在明顯處設置標志牌,規定使用要求和限 定載荷。接料平臺應為獨立的受力系統。
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